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对一层吊车的多跨厂房的网架，不多于4台当考虑多台吊车的水平荷载组合时，参与组合的吊车的台数不应多于2台吊车荷载是移动荷载，其作用位置不断变动厚壁螺旋钢管网架又是高次超静定结构，使考虑吊车荷载时的不利荷载组合复杂化。目前采用的组合方法是由设计人员根据经验人为地选定几种吊车组合及位置，作为单独的荷载工况进行计算，在此基础上选出杆件的大内力，作为吊车荷载的不利组合值，再与其他工况的内力进行组合，这种方法计算简单，无科学依据。另一种方法是使吊车荷载简化为均布荷载与其他工况进行组合，这种方法比较保守，但不一定。计算是根据吊车行走位置，以每一位置作为单独荷载工况进行计算，找出各种位置下网架杆件的大内力，再与其他工况的内力进行组合。这种计算进行几十种甚至几百种组合，计算工作量大，在设计大面积厂房时有一定难度近，相关人员通过对周边支承网架的大量优化计算，采用回归分析得出了各类网架优网格数与高跨比的经验公式，见表65.其中L为网架短边跨度，单位为m（1）网架结构的容许挠度不应超过下列数值1）用作屋盖。

L:/2502）用作楼盖：L/300（2）网架屋面排水坡度一般为3~5，用下列方法找坡1）在上弦节点上架设不同高度的小立柱，当小立柱较高时，需要注意小立柱自身的稳2）对整个网架起拱。为网架在使用阶段的挠度，拱度一般不大于短向跨度的1/300.3）采用变高度网架，网架跨中高度，使上弦杆形成坡度，下弦杆仍平行于地面类似梯形桁架4）支承柱变高度。63.2选型网架结构的形式很多，结构选型是一个复杂的问题。影响网架结构选型的主要因素有建筑平面形状、跨度大小、支承条件、荷载及大小、刚度要求、屋面构造、屋面材料、网果的制作和安装方法等。衡量选型是否恰当合理的主要因素包括网架结构的技术经济指标、制作安装等施工技术水平和所需的施工周期（1）制作方法。以网架的节点为例，当节点采用节点时，由平面桁架系组成的交叉架体系网架，其制作比由角锥体组成的空间桁架体系网架更方便同一体系中不同类型网架的对比：两向正交正放网架比三向网架制作方便：四角锥网架比三角锥网架制作方便（2）安装方法。网架的安装可以采用整体提升（吊装）。

分条或分块安装，或采用高空滑移法。选用两向正交正放网架、正放四角锥网架、正放抽空四角锥网架等三种正交正放类网架比选用斜放类网架有利，因为斜放类网架在分条或分块吊装时，往往因为刚度不足或几何可变性而要增设临时支撑，这是不经济的（3）用钢指标。当采用周边支承并且平面接近方形时，通过满应力优化设计方法来比较，斜放四角锥网架、棋盘形四角锥网架的用钢量省。因为这两种网架的上弦是受压构件，网格小、杆件短、压杆稳定，验算时，稳定承载力接近截面强度，材料利用率高厚壁螺旋钢管下弦是受拉杆件，网格大、受拉构件长、节点和杆件数量少，所以用钢量省。当采用周边支承井且平面尺寸的边长比大于1.5时，因为应力分布的关系，正交正放类网架在相同条件下就比斜放类网架的用钢量小，一些抽空锥体网架的用钢量一般比不抽空锥体网架少，但是抽空锥体网架的杆件内力比不抽空时的变化大，对节点和杆件设计的要求高，并且相对复杂。正交正放类网架比斜放类网架的用钢量省（4）跨度大小。网架结构按跨度大小分类：60m以上为大跨度：30~60m为中跨度0m以下为小跨度对造价等因素的综合分析表明：跨度大小对网架结构的选型影响不大，但是大跨度网架一般都是重要的建筑。

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对于差异沉降的模拟，将采取三维有限元黏弹塑性分析法，依据场区地质条件，模拟跑道各个不同地质条件区段的地基长期沉降/长期差异沉降，并研究地基存在不均匀沉降条件下的结构内力变化过程。根据场区的工程地质条件，沿跑道纵向将计算区域分为8个不同区段，各个大口径螺旋钢管区段具有不同的地层条件。数值分析时，对跑道基层、强夯形成的硬壳层赋予较大的弹性模量，并且在跑道基层和地基之间设置间隙单元，以模拟地基与结构之间的相互作用。为了避免计算过程中出现单元嵌入现象，间隙单元的法向劲度系数取值保证足够大，地基的基层按照结构材料考虑，包括强夯层在内的地基按照一般土体材料考虑。这里没有考虑底基层底作用，由于一般底基层比较薄，如果考虑将其单独划分单元，不但不利于计算的性，面且可能导致病态矩阵的出现。这里计算时，将其归入强夯层一起考虑。结构材料的模拟，可以采用板单元，也可以采用实体单元（20结点或者8结点）。

这里采用8结点板单元模拟结构材料。这样做的好处是可以避免采用六面体实体单元时，由于结构层的几何外形，单元在结构层附近划分比较密，影响计算效率。同时，由于结构层厚度较小，容易导致计算中产生病态矩阵，影响计算结果。在采用板单元的情况下，在划分单元时在结构层材料附近的地基单元划分稍密即可，然后逐渐过渡，单元边长逐步，这样可以减小单元数量，提高计算效率跑道结构层与土层接触面采用无厚度接触单元，单元取值统一。计算所采用材料参数如下跑道结构层：E=5×10MPa,g=0.2其中：E—跑道结构层的弹性模量跑道结构层的泊松比维接触单元：A.=100kN/m3，An=2.0×10kN/m2其中：A.—单元的切向刚度；A。—单元的法向刚度（2）考虑流变作用的地基变形分析在跑道基层及面层施工过程中，早期地基预压、强夯采取的高真空排水措施不再使用，因此这里将不再考虑渗流作用的影响图12-49是跑道古河道区域和一般区域典型点的工后沉降历时曲线。

工后过后降要经历漫长时间方可能达到稳定。在工程竣工初期，工后沉降发展较快，但是工程运营过程中，工后沉降增幅逐渐减小，曲线逐口，x渐平缓，一般区域和古河道区域的工后沉降历时曲线在初期比较接近，但是随着一般区域时间的发展，古河道区域工后沉降增量高一河道区域于一般区域，大口径螺旋钢管并且古河道区域工后沉降较一般区域达到稳定经历时间更漫长。从结果上看，一般区域的工后沉降平均在0.29m左右，而古河道区域的工后沉降平均在0.37m左右。一般区域跑道工后沉图12-49-般区域和古河道区域工后沉降历时曲线降变形在6年后几乎已经达到稳定，其后的变形虽有发展，但是变化其缓慢；而古河道区域同的沉降量较一般区域大，在6年时跑道工后沉降变形同期的沉降速率是般区域的约1.3倍图12-50是沿跑道纵向不同区域的沉降分布曲线

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地基应力变化直接导致其位移场的同比变化。因此，螺旋钢管厂家不同的降水，形成的渗流场强弱也将不同，对地基变形产生的影响效果也必将存在差异渗流场的分布与地下水的水面位置紧密相关，计算范围内的水面入渗端与出渗端的位势差，决定了渗流场的强弱。因此，降水过程中面的搜索是渗流场计算的关降水越大，地基中终稳定的面越低，在人渗点和出渗点之间的位势差就必然越大，从而导致水力坡降随之，由图12-39可以看出，不同的降水50场的影响很大，也必将对地基的固结过程产生大的促n间的水力坡降差异很大，这表明降水的变化对渗流作用。图12-40显示，沿入渗点向出渗点发展，水平向水长-572力坡降逐渐减小，可见渗流场对地基的影响与井点管作用点处的位置密切相关，因此合理安排降水井点的位置相当重要，可以提高渗流场作用效率。图中的水力坡降图12-40水力坡降水平向变化曲线为负值，是假定的坐标方向与实际渗流方向相反不同的降水，对地表沉降有着重要影响。

分别在三种降水条件下，地基的沉降历时曲线差异较大：随着降水增加，地表沉降逐渐。由前边分析可知，随着降水增加，地下水渗流场逐渐变强，产生的渗流体积力同步增加：同时，降水附加荷载为△P=△y·△，其中△y为降水导致的地层重度差值，Mh为降水。可见，随着降水增加，附加荷载随之。因此，地基沉降与降水呈正变化图12-42是加载下地层中部层组某处超静孔隙水压力随降水的变化曲线，随着降水的增加，超静孔隙水压力数值呈下降趋势。虽然深降水条件下，地层的附加荷载增加，将会导致大的瞬间超孔隙水压力增量，但是，由于外加的强排水措施，使得地层中的孔隙水在短时间内可以迅速排出，从面导致地层内的超孔隙水压力有较大降低由图12-43和图12-44可见，弹性Biot固结和考虑流变作用的Bo固结作用的地基沉降变形规律与实测数据比较接近。但是图中在加载初期，三条计算曲线与实测数据拟合情况较差，主要原因是实际施工的堆载过程是一个长期的过程。

荷载须经过较长时间方可在地基中产生反映，螺旋钢管厂家但是有限元计算的过程中，荷载均是瞬间施加上去的，因此结果存在差异当加载过程结束后，曲线的变化趋势则与实测情形吻合较好无论是一般区域还是古河道区城，考虑渗流时的地基沉降变化曲线与实测曲线差异很大，主要是原有的实测数据是在没有采用降水措施情况下测定的，如果不考虑有限元计算的荷载施加过程，仅仅从加载完成后（400d以后段曲线）曲线发展来看，沉降发展历时过程仍然符合地基的变化规律。之所以将渗流作用条件下的地基沉降变化曲线列入其中，主要是为了与其他曲线对比地基在不同过程作用下的发展趋势时间（d）时间（d）一实测0.25合合图12-43古河道区域沉降对比曲线图1244一般区域沉降对比曲线（2）地层内孔压分布比较地层内的孔隙水压力的分布规律以及消散规律是地表沉降的直接影响因素。