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沧州宏和管道销售有限公司
主营产品： 管道管材管件
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厂家直销-合金弯头-316L纯无缝弯头-质优价廉
价格
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店铺主推品 热销潜力款
联系人 孙经理 经理
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发货地 河北省沧州市
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商品参数
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商品介绍
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联系方式
类型 三通
货号 HONGHE-05
材质 碳钢，“合金”不锈钢
管厚 3-30mm
壁厚 可定制
产地 河北沧州
等级 加强
品牌 宏和
特殊功能 耐高温，耐高压，耐腐蚀
直径 Φ21-1524
执行标准 HG/T12459 SH/T3408
产品规格 齐全
是否跨境货源 否
用途 石油 化工
功能 连接
连接方式 BW SW
商品介绍
厂家直销 合金弯头 316L纯无缝弯头 质优价廉
(1)对焊弯头按它的曲率半径来分，可分为长半径对焊弯头和短半径对焊弯头。长半径对焊弯头的曲率半径等于1.5倍的管子外径，即R=1.5D。短半径对焊弯头的曲率半径等于管子外径，即R=1D。式中的D为对焊弯头直径，R为曲率半径。 如没有特殊的说明，一般选用的是1.5D的弯头。
采用水动力学法和压测孔法测试砂浆的孔隙特征,研究石灰石粉对砂浆孔结构的影响.研究表明:掺入石灰石粉后,砂浆的孔隙率略有增大,但大于200nm的有害孔明显减少,50,20nm以下的无害孔和少害孔相应增加,砂浆的孔隙得到细化,这对材料的耐久性有利;砂浆的孔结构具有分形特征,掺加石灰石粉后,砂浆孔隙分形维数增大,孔隙结构更为复杂,细孔更多.【云段落】
(1)对焊弯头按它的曲率半径来分，可分为长半径对焊弯头和短半径对焊弯头。长半径对焊弯头的曲率半径等于1.5倍的管子外径，即R=1.5D。短半径对焊弯头的曲率半径等于管子外径，即R=1D。式中的D为对焊弯头直径，R为曲率半径。 如没有特殊的说明，一般选用的是1.5D的弯头。
采用水动力学法和压测孔法测试砂浆的孔隙特征,研究石灰石粉对砂浆孔结构的影响.研究表明:掺入石灰石粉后,砂浆的孔隙率略有增大,但大于200nm的有害孔明显减少,50,20nm以下的无害孔和少害孔相应增加,砂浆的孔隙得到细化,这对材料的耐久性有利;砂浆的孔结构具有分形特征,掺加石灰石粉后,砂浆孔隙分形维数增大,孔隙结构更为复杂,细孔更多.【云段落】
(2)若按压力等级来分，大约有十七种，和美的管子标准是相同的，有：Sch5s、Sch10s、Sch10、Sch20、Sch30、Sch40s、STD、Sch40、Sch60、Sch80s、XS；Sch80、Sch100、Sch120、Sch140、Sch160、XXS，其中常用的是STD和XS两种。
(3)按弯头的角度分，有45度对焊弯头，有90度对焊弯头和180度对焊弯头及其它不同的角度的弯头。
(4)材料有：碳钢，合金钢和不锈钢。
对于广泛应用减水剂与矿物掺合料且要求有较优施工性与耐久性的现代混凝土,由于不同流变类型混凝土胶结材浆体的流动性、黏性以及粗集料级配与用量差别很大,因而必须按不同流变类型混凝土设计配合比.提出了每种流变类型混凝土胶结材浆体量范围与拌和用水量的选取方法.富勒氏集料连续级配公式并不能适用于不同流变类型混凝土,因此建立了4个集料连续级配计算式,并通过这4个计算式计算出各种流变类型混凝土的适宜粗集料用量.
以附-凝聚理论为基础,利用氮附法(BET)对早期磷铝酸盐水泥(PAC)浆体的孔结构进行了测试研究,通过不同水灰比、不同龄期硬化PAC浆体的等温附曲线及附回线的线型,分析了其氮附特点,并根据孔比表面积和孔分布等孔结构参数,对其早期微观结构进行了分析.
对于广泛应用减水剂与矿物掺合料且要求有较优施工性与耐久性的现代混凝土,由于不同流变类型混凝土胶结材浆体的流动性、黏性以及粗集料级配与用量差别很大,因而必须按不同流变类型混凝土设计配合比.提出了每种流变类型混凝土胶结材浆体量范围与拌和用水量的选取方法.富勒氏集料连续级配公式并不能适用于不同流变类型混凝土,因此建立了4个集料连续级配计算式,并通过这4个计算式计算出各种流变类型混凝土的适宜粗集料用量.
以附-凝聚理论为基础,利用氮附法(BET)对早期磷铝酸盐水泥(PAC)浆体的孔结构进行了测试研究,通过不同水灰比、不同龄期硬化PAC浆体的等温附曲线及附回线的线型,分析了其氮附特点,并根据孔比表面积和孔分布等孔结构参数,对其早期微观结构进行了分析.
中石化标准
标准号 描述
SH3406 -1996石油化工钢制管法兰
SH3408 -1996钢制对焊无缝管件
SH3409-1996 锻钢制承插焊管件
SH3410 -1996锻钢制承插焊管件
SH3065-1994石油化工管式炉急弯弯管技术标准
采用热孔计法测试了3,28,90d龄期下普通混凝土和高强混凝土孔结构特征及其变化,并与压法、氮附法进行了比较,进一步分析了混凝土微孔结构及孔隙率与其宏观力学性能的关系.结果表明:与压法相比,热孔计法能较好地表征混凝土中直径小于100nm的孔结构变化情况.高强混凝土养护28d后,孔径大于20nm的孔隙率变化较小,而在普通混凝土中这类孔仍然持续减少.相较于孔隙率的变化,孔径分布的变化能更好地解释混凝土宏观性能的差异.对普通与高强混凝土来说,直径小于20nm的孔对其宏观力学性能的影响不大.
以低碱度风淬钢渣制成钢渣混凝土试件,再采用两电极法测得钢渣混凝土的渗滤阀值.根据渗滤阀值制作了带不锈钢片电极的钢渣混凝土窨井盖,然后模拟窨井盖在实际工况下的受力情况,测试了窨井盖加载至破坏时以及在循环荷载和冲击荷载作用下电阻率的变化情况.结果表明:在不同的受力状况下窨井盖的电阻率变化是不同的,正常荷载作用下窨井盖的电阻率趋于一常数,破坏荷载作用下窨井盖电阻率急剧上升.通过测量窨井盖电阻率的变化情况,可以感知窨井盖的破坏状况,以便对其及时更换.
采用热孔计法测试了3,28,90d龄期下普通混凝土和高强混凝土孔结构特征及其变化,并与压法、氮附法进行了比较,进一步分析了混凝土微孔结构及孔隙率与其宏观力学性能的关系.结果表明:与压法相比,热孔计法能较好地表征混凝土中直径小于100nm的孔结构变化情况.高强混凝土养护28d后,孔径大于20nm的孔隙率变化较小,而在普通混凝土中这类孔仍然持续减少.相较于孔隙率的变化,孔径分布的变化能更好地解释混凝土宏观性能的差异.对普通与高强混凝土来说,直径小于20nm的孔对其宏观力学性能的影响不大.
以低碱度风淬钢渣制成钢渣混凝土试件,再采用两电极法测得钢渣混凝土的渗滤阀值.根据渗滤阀值制作了带不锈钢片电极的钢渣混凝土窨井盖,然后模拟窨井盖在实际工况下的受力情况,测试了窨井盖加载至破坏时以及在循环荷载和冲击荷载作用下电阻率的变化情况.结果表明:在不同的受力状况下窨井盖的电阻率变化是不同的,正常荷载作用下窨井盖的电阻率趋于一常数,破坏荷载作用下窨井盖电阻率急剧上升.通过测量窨井盖电阻率的变化情况,可以感知窨井盖的破坏状况,以便对其及时更换.
家标准
标准号 描述
GB12459-2005 钢制对焊无缝管件
GB/T13401 钢板制对焊管件
GB/T14383 锻钢制承插焊管件
GB/T10752-1995船用钢管对焊接头
GB/T17185-1995钢制法兰管件
应用材料试验系统(MTS)研究了聚丙烯纤维增强水泥稳定碎石基层材料抗冲刷性能随聚丙烯纤维掺量、聚丙烯纤维长度、水泥掺量、养护龄期以及冲刷时间变化的规律,并从材料结构组成、强度理论以及断裂损伤理论三方面分析了材料的抗冲刷机理.结果表明:在10 Hz正弦交变集中荷载作用下,养护14 d聚丙烯纤维增强水泥稳定碎石基层材料20 min时的冲刷速率可用来评价其抗冲刷性能;合理配比的聚丙烯纤维增强水泥稳定碎石基层材料的抗冲刷性能较普通水泥稳定碎石基层材料提高30%以上.
通过双剪试验,研究了冻融循环和持续荷载共同作用下碳纤维增强复合材料(CFRP)-高强混凝土界面的黏结性能.结果表明:冻融循环和持载作用均对CFRP-高强混凝土的黏结性能产生了不利影响,冻融循环使其极限荷载和极限黏结滑移显著减小,持载则降低了其黏结刚度;冻融循环和持载的共同作用使界面黏结性能退化进一步加剧,而有效黏结长度增加.此外,界面的破坏形式由树脂与混凝土之间的黏结破坏转变为表层混凝土的剪切破坏,说明冻融循环和持载作用引起的混凝土劣化是导致界面黏结性能降低的主要原因.
应用材料试验系统(MTS)研究了聚丙烯纤维增强水泥稳定碎石基层材料抗冲刷性能随聚丙烯纤维掺量、聚丙烯纤维长度、水泥掺量、养护龄期以及冲刷时间变化的规律,并从材料结构组成、强度理论以及断裂损伤理论三方面分析了材料的抗冲刷机理.结果表明:在10 Hz正弦交变集中荷载作用下,养护14 d聚丙烯纤维增强水泥稳定碎石基层材料20 min时的冲刷速率可用来评价其抗冲刷性能;合理配比的聚丙烯纤维增强水泥稳定碎石基层材料的抗冲刷性能较普通水泥稳定碎石基层材料提高30%以上.
通过双剪试验,研究了冻融循环和持续荷载共同作用下碳纤维增强复合材料(CFRP)-高强混凝土界面的黏结性能.结果表明:冻融循环和持载作用均对CFRP-高强混凝土的黏结性能产生了不利影响,冻融循环使其极限荷载和极限黏结滑移显著减小,持载则降低了其黏结刚度;冻融循环和持载的共同作用使界面黏结性能退化进一步加剧,而有效黏结长度增加.此外,界面的破坏形式由树脂与混凝土之间的黏结破坏转变为表层混凝土的剪切破坏,说明冻融循环和持载作用引起的混凝土劣化是导致界面黏结性能降低的主要原因.
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