安徽石油用316L法兰式不锈钢波纹金属软管全产品质保放心采购，沧州坤航管件有限公司，金属软管在工程中的运用越来越广泛。但是正确的造型和运用，不锈钢波纹管 对软管的寿数及工况改进都起着十分重要的作用。各种金属软管的公称压力均是指常温条件下的。一般的液压试验和爆破试验，也都是在常温条件下进行的。金属波纹管 软管的小曲折半径Rs在工程运用中是一个特别关键的参数，它会直接影响软管的运用寿数。实践运用中的工况是多种多样的，运用条件也是十分复杂的。

因此，经过理论核算访求给出一个通用性很强的准确规划曲折半径是十分困难的。金属软管的小曲折半径承认今后，要正确挑选金属软管长度。软管过长将会发生失稳，增大流阻，以及附加的机械操作及振荡等问题，金属软管过短或许达不到补偿、减振消除噪音等意图，还会造成曲折应力过大，影响寿数。承认金属软管的长度需要考虑的要素许多。但首先要考虑的是曲折半径和设备状况。它不仅具有橡胶管一样的柔软性，而且它还有重量轻、体积小、耐腐蚀、抗疲劳、承载能力强、在高低温条件下能安全可靠地工作等特点。这些特点是橡胶管所不能比拟的，因此在石油化工设备和工程管道中已获得广泛应用。

不锈钢金属软管行业存在问题有哪些 1.物价本钱的日益增涨。钢铁作为不锈钢金属软管出产的最主要原材料已进入价格公开化、透明化的薄利时代，不断上涨的钢铁价格将推进不锈钢金属软管的出产本钱;

2.我国不锈钢金属软管行业的品牌性较差，国际市场的比赛力较弱。因为产业集中度较低，技能落后、贱价比赛避免不了，如此巨大的中国不锈钢金属软管市场还没有国际上真实意义上的“名牌”;

3.比赛的激烈不断淘汰着中小型不锈钢金属软管企业。

4.研发力量薄弱、资金投入不足。我国的技能进步仍停留在国外的20世纪80年代，虽现许多引入先进技能和出产线，但关于技能的消化吸收短少软件、硬件的根底支撑。

石油用316L法兰式不锈钢波纹金属软管

5.实践应用技能的人才流失。目前我国虽有不少高等院校从事科研工作，不少论理研究、专利论文都有相当高的水平，但与出产实践的结合不紧密，理论转化为制品的能力差。

金属软管的质量怎么样来辨别：

1、价位轻重各别，客户在想购进金属软管总想着多问几家，比较弹指之间价位，不过问了之后就头疼了三家的价钱高的太高，低的太低摸不到初见端倪，不接头缘何反差这就是说大? 首先至于金属软管的基本参数和材质要汇合，波纹管(几层)的，网套(几层)的，材质是否为304不锈钢，连续式样的了了是什么材质，好家伙科班，在确定规格和材质嗣后在归并价目分别就会好一些。金属软管价格只是用户选料的部分

2、金属软管产地层出不穷，大队人马自封金属软管厂家的产地多多益善，用户不时有所闻选哪家的好，着想售后题目，建言献计用户抉择离自己近一点的地方购置

3、金属软管售后怎生维持，以此真的是看厂家实力的关键因素，好的企业都有专门的售后人丁，这块只能用户自己切磋琢磨

4、金属软管实际洞察有必要吗，在大批量预订的辰光有必要进行实地考察，方便其后能长期合作。

金属软管必须正确安装，其安装长度应在最大拉伸与压缩长度的中间位置。若安装不当，金属软管容易在不正常部位，即端部发生断裂。那么导致金属软管断裂原因有哪些。

一、实验过程与结果

1.1 宏观分析

金属软管的宏观形貌如图2a所示，表面布满泥土，呈土黄色，内表面则有黑色的积碳。断裂位置在靠近发动机一端约2 ～ 4扣处，断裂处的细节如图2b所示，在外侧表面可以看到残留的断口。将断裂处拉开后如图2c所示。将断裂部分切下后，打开缠绕的S型钢带，可见有2个方向的裂纹，一是在折弯处的呈周向的裂纹(图2d) ，另一处是呈轴向(或纵向，图2e) 的裂纹，两个方向裂纹交汇时，最终导致了排气管断裂。周向的裂纹相对来说较平直，纵向的裂纹有的平直有的则比较曲折，断裂处截面非常的薄。

图1 金属软管宏观及纵向剖视图

1.2 断口宏、微观观察

将金属软管的周向和纵向断口都放置在扫描电镜内观察，其周向断口的截面均非常薄，约0.02 mm，有的已被磨损，局部保存完好区域的断口微观如图3a、图3b所示，起源为线源，断口的特征为疲劳，源区未见异常; 图3c、图3d所示为纵向断口的低倍形貌，从内侧表面起源，线源，断口微观特征如图3d 所示，为疲劳特征。纵向断口截面厚度约0.4 mm。

图2 金属软管断裂位置及断口形貌

1.3 化学分析

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对金属软管进行化学成分检测，结果如表2所示。其中Cr、Ni 含量刚好在304 不锈钢的成分要求的下限。

表2 金属软管化学成分检测结果( 质量分数/%)

1.4 硬度检测

对金属软管的金相截面进行显微硬度测试，结果如表3所示。在折弯处由于原材料加工硬化的影响，其硬度比非折弯处高。

表3 金属软管金相截面硬度测试结果

二、分析与讨论

金属软管的裂纹有两个方向，一是沿着S型折弯处的周向裂纹，从表面起源，为线源，沿着软管的截面厚度方向扩展;另一个是呈纵向(或轴向) 的裂纹，也是从表面起源，为线源，沿着截面厚度方向扩展;当两个方向的裂纹交汇后，最终导致了金属软管的断裂。通过对周向折弯处的断口以及纵向断口做微观分析发现，断裂源均为线源，源区无明显材料缺陷，断口扩展区的特征均为疲劳特征。另外，其断口截面均存在不同程度的减薄，观察到的断裂截面最薄处仅仅为0.02 mm(其他未磨损区域的截面厚度则约为0.6mm) ;断口截面虽变薄，但断口附近并无变形痕迹，说明其截面的变薄并非因塑性拉伸引起。

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而断口附近的钢带表面存在明显的磨损痕迹，其磨损特征为粘着磨损+ 磨粒磨损。据文献报道，304不锈钢如与摩擦副发生摩擦，也主要以粘着磨损机制为主，且随着表面摩擦的进行，表层组织会发生马氏体转变。在载荷和摩擦剪切应力的作用下，由于表层晶粒细化、以及高密度位错的综合作用使得304不锈钢的显微硬度增大; 因此，在本案例中，金属软管断口附近的显微硬度比基体稍高，但其显微硬度的提高并不能提升其疲劳性能，第一是软管截面本身较薄，并且随着磨损的消耗，截面变得更薄，其疲劳性能随着下降。另外，表层诱发马氏体的增加对SUS304奥氏体不锈钢的磨损无明显影响。因此可以这样说，虽然在摩擦的过程中， 304不锈钢表面出现了马氏体，显微硬度也升高，但这不能阻止不锈钢薄板表面的材料损耗以及疲劳强度的下降。

在本研究中，除了粘着磨损，其表面还有磨粒磨损的痕迹，这些磨粒成分主要是Si、O之类，是外界带入的尘土或泥沙颗粒混入了金属软管间隙，磨粒加剧了不锈钢带的磨损。泥沙渗入除了加剧磨损之外，更造成了金属软管不能再自由伸缩，即发生卡死现象。而金属软管部分区域卡死，也造成了其他区域的受力异常，更加速了此区域的断裂的发生。

另外，本研究金属软管的断裂位置在接头附近( 靠近发动机一端) 的约第2 ～ 4扣处，而这个位置正处于振幅最大，振动最为频繁的区域内; 因此，其断裂的主要原因主要是振动和磨损造成的疲劳断裂。