某发电公司1,2 2*660MW火电机组锅炉采用DG2020/25.31-12型超临界变压直流锅炉。轴流风机噪声单频的噪声较大值存在于低频阶段，且噪声在2500Hz以后噪声频谱没有明显波动。其主要技术特点是一次再热、单炉、平衡通风、W型火焰燃烧、固体连续排渣、尾部双烟道结构、露天岛式布置、全钢架和全悬挂结构_型炉。锅炉设计煤种为金沙无烟煤。每台炉设有6套冷一次风正压直吹制粉系统，每套制粉系统包括1台MGS4766双进双出球磨机。锅炉制粉系统配置两台AST-1736/1120型双级可调轴流一次风机。自1、2机组调试以来，两台机组一次风机多次停运。本文以四台轴流风机（1A、2A、1B、2B）为研究对象，定量研究了叶尖间隙对轴流风机性能和失速压力的影响。首先通过1b的热试验确定风机正常工作点在性能曲线上的位置，然后分别进行1b、2a和2b的近似失速试验。风扇的实际失速线位置由至少三个操作点的位置决定。最后，建立了叶顶间隙与失速压力和效率的相关系数，以确定叶顶间隙对风机性能的影响。定量效应。为了了解一次风机的实际运行情况，在正常运行和各种工况下对1B一次风机进行了热力试验。轴流风机各工况点在其性能曲线上由此可见，一次风机现有工况离理论失速线较远，经计算，各工况点的失速裕度均大于1.3。为了进一步查明原因，测试人员对轴流风机进行了近似失速测试。

近似失速试验，即为了了解轴流风机的实际失速线位置，详细记录风机进出口压力和风量，最后一组风机失速前的稳定风压和风量数据作为风机的失速点参数。风机的整流罩和扩压器分别起到优化进出风流场的作用，以减小气动力对结构的影响。通过1b、2a、2b风机的近似失速试验，将三台一次风机的失速工况点数据放到性能曲线上，并拟合到曲线上，如图2所示。从图中可以看出，1b、2a、2b一次风机的实际失速线与理论失速线存在较大偏差。2号炉两台一次风机的失速线偏差略好于1b风机，但轴流风机与理论失速线偏差较大。根据以往的试验和结果分析，发现一次风机出现急停的主要原因是风机理论失速线向下运动，这不是由于烟气系统阻力过大或烟气系统内部流场分布不均造成的，而是由于风机理论失速线向下运动引起的。风机合理结构。鉴于此，在电厂停堆期间，对现有鼓风机进行了检查。

（1）检查叶片同步后，未发现现有风机转子叶片同步问题，所有叶片均具有良好的调节特性，排除了叶片不同步。

（2）检查每台一次风机的叶顶间隙，得出每台一次风机的叶顶间隙见表2。无论是电机振动、机械振动还是空气动力振动都会以力的形式激励壳体，导致壳体振动。2A的轴流风机的顶部间隙已在电厂进行了处理。2A一次风机的顶部间隙通过在壳体内壁添加玻璃纤维而减小。由于2A的轴流风机失速试验是在顶隙处理后进行的，表中2A一次风机顶隙也是处理后顶隙的平均值。

液压缸输入轴弹簧断裂。从粮食上层的冷却效果来看，通风后温度高，主要是由于夏季粮食的储存。2012年11月24日，2号机组引风机2b电流突然下降50A，负荷立即由450MW手动调节降低。重新调整后，两台引风机的就地机械指示基本相同，但DCS引风机2b开度比2a开度大13%，风机停运后，风机上盖和全行程运行动叶无异常，故液压缸为N。损坏了。液压缸输入轴的夹紧螺钉没有松动，但发现液压缸输入轴的两个弹簧断裂。更换液压缸所有输入轴弹簧，将原轴流风机4片增加到8片。重新调试开关位置，并入系统后正常。原因是厂家设计的弹簧强度不够。4.5风机失速或喘振（1）风机消声器堵塞。2012年送风机1a发生多次喘振，经测量风机消声器出口风压至-3kpa，判断消声器堵塞。停风机1a检查风机入口消声器，发现多孔板铆钉脱落，导致吸水棉从堵塞的通道中流出，使风机落入喘振区。取出消声器中的吸水棉后，运行正常。另外，针对一次风机1B多次失速，经检查，风机入口消声器多孔板铆钉松动，减小了通道面积，使一次风机落入失速区，通过加强消声器消除了失速故障。

轴流风机采用角钢加固消声器的多孔板保护板，防止因铆钉从多孔板上脱落而导致吸音棉跑出堵塞通道。第1级叶轮旋转加速后，轴流风机内部流场变得更加复杂，而第二级叶轮反向加速时，叶片迎角较大，气动力影响较大，通过第二级叶轮等流量后流场趋于稳定。（2）空气预热器传热元件堵塞。2012年1月，1B一次风机多次出现喘振。检查轴流风机空气预热器1B传热元件严重堵塞后，一次风机出口堵塞。通过更换空气预热器1B段传热元件严重堵塞，消除了喘振故障。对策：控制空气预热器出口排烟温度不低于制造厂规定的较低温度，防止低温腐蚀和运行空气预热器冷端部件堵塞。通过定期维护，及时检查和更换风扇滑块和衬套等易损件，检查叶柄装置，润滑叶柄轴承，旋转维护液压缸，清洗油站和更换润滑油，清洗油冷却器，调整适当的供油压力。做好风机进口消声器的检修工作，提高检修技术水平，确保风机联轴节和电机联轴节的中心安全。液压缸的安装精度和安装精度可大大降低动叶可调轴流风机的故障率。